내압을 받는 후육원통(厚肉圓筒;thick cylinder under pressure)
일반적으로 얇은 원통에서는 반경방향 후프응력을 무시하였지만 임의의 반경 r에서의 반경방향 후프응력을 여기서는 무시할 수 없다.
위의 그림에서와 같이 임의의 반경 r, 각도증분 dθ 및 반경증분 dr을 생각한다. 원 대칭에 의해 원주방향 응력 σθ와 반경방향 응력 σr은 θ가 아닌 r만의 함수이므로, 요소의 전단응력은 영이다. 단위 두께 요소의 반경방향 힘 평형 ∑Fr=0 으로부터
σrrdθ−2σθsinθ2dr+(σr+dσrdrdr)(r+dr)dθ=0
이 때 θ가 미소하므로 sin(θ/2)≒θ/2 이고, 이차항을 무시하면 다음식을 얻는다.
dσrdr+σr−σθr=0⋯(1)
위의 식들은 체적력(body force)은 없다고 가정된 것이다.
이제 요소의 변형률을 생각한다. 대칭에 의해서 θ 방향 변위 v는 없다. 따라서 요소 내측면의 반경방향 변위 u만이 존재한다. 이 때 외측면의 변위는 u+du가 된다. 변형전 요소의 반경방향 길이가 dr 이므로 반경방향 변형률(radial strain)은
ϵr=u+du−udr=dudr
요소 내측면의 길이는 rdθ 이고, 외측면은 (r+u)dθ 이므로 접선 변형률(tangential strain)은
ϵθ=(r+u)dθ−rdθrdθ=ur
끝단이 열려있으므로, σz=σ3=0 이고 따라서 평면응력(plane stress) 조건을 가진다. 후크의 법칙(Hooke's law)으로부터
ϵr=dudr=1E(σr−νσθ)ϵθ=ur =1E(σθ−νσr)
응력들에 대하여 풀면 다음식을 얻는다.
σr=E1−ν2(dudr+νur)σθ=E1−ν2(νdudr+ur)
위의 식들을 앞의 (1)식에 대입하면 다음과 같은 미분방정식이 유도된다.
d2udr2+durdr−ur2=0
이 미분방정식의 일반해는
u=C1r+C2r
이 식을 위의 응력식에 대입하면 다음과 같다.
σr=E1−ν2[C1(1+ν)−C2(1−νr2)]⋯(2)σθ=E1−ν2[C1(1+ν)+C2(1−νr2)]⋯(3)
적분상수 C1,C2를 구하기 위해 경계조건을 적용한다:
σr(ri)=−piσr(ro)=−po
위의 경계조건을 식(2)에 적용하면 적분상수가 계산된다:
C1=1−νE(pir2i−por2or2o−r2i)C2=1+νE((pi−po)r2ir2or2o−r2i)
위의 적분상수를 식(2), (3)에 대입하고 정리하면 반경 r의 함수로 응력들을 얻는다:
σr=pir2i−por2or2o−r2i−(pi−po)r2ir2o(r2o−r2i)r2σθ=pir2i−por2or2o−r2i+(pi−po)r2ir2o(r2o−r2i)r2
이 식들은 라메의 방정식(Lame's equation)이라 한다.
만약 외부압력 po가 없이 내압 pi만 작용하는 경우의 응력값들은 po=0을 대입하여
σr=pir2ir2o−r2i(1−r2or2)σθ=pir2ir2o−r2i(1+r2or2)
이 식들에서 알 수 있듯이 원주방향의 최대 후프응력은 r=ri 일 때 발생하므로
(σθ)max=pi(r2o+r2i)r2o−r2i
또한, r=ro에서 원주방향 최소 후프응력이 발생한다:
(σθ)min=2pir2ir2o−r2i
같은 방법으로 반경방향 후프응력도 r=ri 일 때 (σr)max=−p가 되며 r=ro 에서 (σr)min=0을 얻는다. 두꺼운 원통에 있어서 t=ro−ri를 쉽게 얻기 위하여 최대 원주방향 후프응력을 반경비 ro/ri로 정리하면
rori=√(σθ)max+pi(σθ)max−pi=√σa+piσa−pi
여기서 σa는 허용응력이 된다.
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