내압을 받는 후육원통(厚肉圓筒;thick cylinder under pressure)

후육원통은 살두께가 내경의 10% 이상인 경우를 말하며 아래 그림은 외부압력 popo, 내부압력 pi가 작용하는 내반경 ri, 외반경 ro의 원통을 나타낸다.

일반적으로 얇은 원통에서는 반경방향 후프응력을 무시하였지만 임의의 반경 r에서의 반경방향 후프응력을 여기서는 무시할 수 없다.

위의 그림에서와 같이 임의의 반경 r, 각도증분 dθ 및 반경증분 dr을 생각한다. 원 대칭에 의해 원주방향 응력 σθ와 반경방향 응력 σr은 θ가 아닌 r만의 함수이므로, 요소의 전단응력은 영이다. 단위 두께 요소의 반경방향 힘 평형 Fr=0 으로부터

σrrdθ2σθsinθ2dr+(σr+dσrdrdr)(r+dr)dθ=0

이 때 θ가 미소하므로 sin(θ/2)≒θ/2 이고, 이차항을 무시하면 다음식을 얻는다.

dσrdr+σrσθr=0(1)

위의 식들은 체적력(body force)은 없다고 가정된 것이다.

이제 요소의 변형률을 생각한다. 대칭에 의해서 θ 방향 변위 v는 없다. 따라서 요소 내측면의 반경방향 변위 u만이 존재한다. 이 때 외측면의 변위는 u+du가 된다. 변형전 요소의 반경방향 길이가 dr 이므로 반경방향 변형률(radial strain)은

ϵr=u+duudr=dudr

요소 내측면의 길이는 rdθ 이고, 외측면은 (r+u)dθ 이므로 접선 변형률(tangential strain)은

ϵθ=(r+u)dθrdθrdθ=ur

끝단이 열려있으므로, σz=σ3=0 이고 따라서 평면응력(plane stress) 조건을 가진다. 후크의 법칙(Hooke's law)으로부터

ϵr=dudr=1E(σrνσθ)ϵθ=ur =1E(σθνσr)

응력들에 대하여 풀면 다음식을 얻는다.

σr=E1ν2(dudr+νur)σθ=E1ν2(νdudr+ur)

위의 식들을 앞의 (1)식에 대입하면 다음과 같은 미분방정식이 유도된다.

d2udr2+durdrur2=0

이 미분방정식의 일반해는

u=C1r+C2r

이 식을 위의 응력식에 대입하면 다음과 같다.

σr=E1ν2[C1(1+ν)C2(1νr2)](2)σθ=E1ν2[C1(1+ν)+C2(1νr2)](3)

적분상수 C1,C2를 구하기 위해 경계조건을 적용한다:

σr(ri)=piσr(ro)=po

위의 경계조건을 식(2)에 적용하면 적분상수가 계산된다:

C1=1νE(pir2ipor2or2or2i)C2=1+νE((pipo)r2ir2or2or2i)

위의 적분상수를 식(2), (3)에 대입하고 정리하면 반경 r의 함수로 응력들을 얻는다:

σr=pir2ipor2or2or2i(pipo)r2ir2o(r2or2i)r2σθ=pir2ipor2or2or2i+(pipo)r2ir2o(r2or2i)r2

이 식들은 라메의 방정식(Lame's equation)이라 한다.

만약 외부압력 po가 없이 내압 pi만 작용하는 경우의 응력값들은 po=0을 대입하여

σr=pir2ir2or2i(1r2or2)σθ=pir2ir2or2i(1+r2or2)

이 식들에서 알 수 있듯이 원주방향의 최대 후프응력은 r=ri 일 때 발생하므로

(σθ)max=pi(r2o+r2i)r2or2i

또한, r=ro에서 원주방향 최소 후프응력이 발생한다:

(σθ)min=2pir2ir2or2i

같은 방법으로 반경방향 후프응력도 r=ri 일 때 (σr)max=p가 되며 r=ro 에서 (σr)min=0을 얻는다. 두꺼운 원통에 있어서 t=rori를 쉽게 얻기 위하여 최대 원주방향 후프응력을 반경비 ro/ri로 정리하면

rori=(σθ)max+pi(σθ)maxpi=σa+piσapi

여기서 σa는 허용응력이 된다.

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